本發(fā)明公開了一種低縮孔傾向的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)方法，包括爐料準(zhǔn)備、鐵水熔煉、鐵水精煉、蠕化及孕育處理和澆注鑄件步驟，在鐵水精煉中，對(duì)鐵液熔煉所得原鐵水進(jìn)行成分調(diào)整及精煉，并控制鐵水液相線溫度在1135?1155℃之間；在蠕化及孕育處理中，根據(jù)當(dāng)前鐵水的液相線溫度與原鐵水液相線溫度比較結(jié)果，添加孕育劑和蠕化劑，使終鐵水符合蠕化指數(shù)為12～14，孕育指數(shù)為12～18，共晶指數(shù)為120～150的要求，使得蠕墨鑄鐵的碳當(dāng)量控制在共晶點(diǎn)附近，降低了縮孔傾向，最終達(dá)到降低廢品率的有益效果。

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及蠕墨鑄鐵，具體涉及一種低縮孔傾向的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)方法。同時(shí)，本發(fā)明涉及所述生產(chǎn)方法所得的蠕墨鑄鐵。

背景技術(shù)

蠕墨鑄鐵是具有片狀和球狀石墨之間的一種過(guò)渡形態(tài)的灰口鑄鐵，是一種以力學(xué)性能和導(dǎo)熱性能較好以及斷面敏感性小為特征的工程結(jié)構(gòu)材料。

蠕墨鑄鐵其牌號(hào)從由低到高依次有RuT300、RuT350、RuT400、RuT450、RuT500等，隨著牌號(hào)的提升，其鑄造工藝性能變差，特別是到RuT450之后，主要問題是縮孔傾向增大，生產(chǎn)氣缸蓋等結(jié)構(gòu)復(fù)雜熱節(jié)較多的鑄件時(shí)，縮孔廢品率較高。為了減少縮孔傾向，現(xiàn)有技術(shù)做法是通過(guò)控制C、Si等成分，使鐵水碳當(dāng)量CE處于共晶點(diǎn)附近，傳統(tǒng)的碳當(dāng)量計(jì)算公式為CE≈C+Si/3。

現(xiàn)有蠕墨鑄鐵存在問題主要為：鐵水碳當(dāng)量受多種成分和因素影響，除C、Si外，每種元素都或多或少影響碳當(dāng)量，同時(shí)元素相互反應(yīng)的生成物也影響碳當(dāng)量，因此傳統(tǒng)碳當(dāng)量計(jì)算公式并不精確，同時(shí)共晶點(diǎn)也是變化的，因此控制C、Si等成分并不能真正保證能控制在共晶點(diǎn)附近。

發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明提供一種低縮孔傾向的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)方法，能夠有效減少?gòu)U品率。

本發(fā)明的目的通過(guò)以下技術(shù)方案予以實(shí)現(xiàn)：一種低縮孔傾向的蠕墨鑄鐵生產(chǎn)方法，包括爐料準(zhǔn)備、鐵水熔煉、鐵水精煉、蠕化及孕育處理和澆注鑄件步驟；其中，鐵水精煉中，對(duì)鐵液熔煉所得原鐵水進(jìn)行成分調(diào)整及精煉，并控制鐵水液相線溫度在1135-1155℃之間；在蠕化及孕育處理中，根據(jù)當(dāng)前鐵水的液相線溫度與原鐵水液相線溫度比較結(jié)果，添加孕育劑和蠕化劑，使終鐵水符合蠕化指數(shù)為12～14，孕育指數(shù)為12～18，共晶指數(shù)為120～150的要求。

本發(fā)明通過(guò)對(duì)原鐵水和終鐵水進(jìn)行熱分析檢驗(yàn)，為實(shí)現(xiàn)處理后鐵水剛好處于共晶點(diǎn)提供一個(gè)初始的計(jì)算依據(jù)，即可根據(jù)液相線溫度來(lái)計(jì)算蠕化和孕育處理時(shí)蠕化劑和孕育劑的加入量。

作為本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式，在蠕化及孕育處理中，根據(jù)下式確定孕育劑的添加量：

ω＝100·[k·(T_liq-T_liq0)+m₀]/M

其中ω為孕育劑加入量占原鐵水的質(zhì)量百分比，單位為％；

k為重量溫度系數(shù)，取值范圍與每包處理鐵水重量M相關(guān)，k＝M·0.035％～0.05％，單位為kg/℃；

T_liq為原鐵水熱分析得到的原鐵水液相線溫度，單位為℃；

T_liq0為最佳原鐵水液相線溫度，即原鐵水液相線溫度控制中值，取值范圍1145-1148，單位為℃；

m₀當(dāng)原鐵水液相線溫度等于最佳原鐵水液相線溫度時(shí)的孕育劑加入量，單位為kg；

M為每包處理鐵水重量，單位為kg。

上述計(jì)算公式的物理意義為：對(duì)于每包處理重量為M(kg)的鐵水，當(dāng)原鐵水液相線溫度等于最佳原鐵水液相線溫度時(shí)，孕育劑加入量為m0(kg)，當(dāng)液相線溫度偏離最佳原鐵水液相線溫度時(shí)，偏離每增加/減少1℃，孕育劑加入量增加/減少k(kg)。