1.基于路面材料模量應(yīng)力和應(yīng)變依賴模型的瀝青路面結(jié)構(gòu)分析當(dāng)量方法，包括如下步驟：

1)選擇擬分析的瀝青路面結(jié)構(gòu)形式和材料類型，確定計(jì)算荷載類型、層間結(jié)合條件、各層厚度h_i和泊松比μ_i，其中：參數(shù)i代表瀝青路面結(jié)構(gòu)層數(shù)量，為正整數(shù)；

2)根據(jù)擬分析的瀝青路面結(jié)構(gòu)形式和材料類型，通過室內(nèi)試驗(yàn)確定瀝青混合料復(fù)模量應(yīng)變依賴模型、半剛性基層和路基土回彈模量應(yīng)力依賴模型，以該組模型作為瀝青路面結(jié)構(gòu)分析時(shí)各層的模量取值依據(jù)，該組模型采用如下步驟獲得；

(1)瀝青混合料復(fù)模量應(yīng)變依賴模型確定方法

①.在不同應(yīng)變水平、不同加載頻率、不同試驗(yàn)溫度下進(jìn)行瀝青混合料復(fù)模量試驗(yàn)；

②.按照下述方法獲得以某一頻率為基準(zhǔn)頻率，不同應(yīng)變水平下、基于溫度參數(shù)的瀝青混合料復(fù)模量主曲線；

(i)在某應(yīng)變水平下，采用Boltzmann函數(shù)表征某一頻率時(shí)溫度與瀝青混合料復(fù)模量對(duì)數(shù)的相關(guān)關(guān)系，

(ii)以(i)中的Boltzmann函數(shù)關(guān)系為基準(zhǔn)，根據(jù)時(shí)溫等效原理引入溫度移位因子α，將該應(yīng)變水平下、其他頻率時(shí)溫度與復(fù)模量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行平移處理，得到一組新的平移后溫度-復(fù)模量試驗(yàn)，

(iii)采用式(1)對(duì)(ii)中的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，得到該應(yīng)變水平下，以某一頻率作為基準(zhǔn)頻率基于溫度參數(shù)的瀝青混合料復(fù)模量主曲線，函數(shù)表達(dá)式為式(1)，

式中：T——溫度，單位為℃；

E——以10為底的瀝青混合料復(fù)模量對(duì)數(shù)；

A₁、A₂、x₀、dx——回歸參數(shù)，

(iv)采用(i)、(ii)、(iii)中的方法，可得到其他應(yīng)變水平下，以某一頻率為基準(zhǔn)頻率、基于溫度參數(shù)的瀝青混合料復(fù)模量主曲線，

③.將步驟②中不同應(yīng)變水平下的平移后溫度-復(fù)模量試驗(yàn)數(shù)據(jù)，整理成自變量為溫度和應(yīng)變水平、因變量為復(fù)模量對(duì)數(shù)的數(shù)據(jù)格式，采用式(2)對(duì)其進(jìn)行回歸分析，可得到基于溫度參數(shù)的瀝青混合料復(fù)模量應(yīng)變依賴模型，

式中：T——溫度，單位為℃；

E——以10為底的瀝青混合料復(fù)模量對(duì)數(shù)；

ε——應(yīng)變，單位為1×10²με；

a、b、c、x₀、dx——回歸參數(shù)；

(2)半剛性基層回彈模量應(yīng)力依賴模型確定方法

[1].根據(jù)擬分析的瀝青路面結(jié)構(gòu)形式和材料類型，確定半剛性基層的無機(jī)結(jié)合料類型、被穩(wěn)定材料類型和試件養(yǎng)生齡期，通過調(diào)整無機(jī)結(jié)合料劑量和被穩(wěn)定材料級(jí)配組成，得到不同強(qiáng)度水平的半剛性基層材料；

[2].采用步驟[1]中不同強(qiáng)度水平的半剛性基層材料，分別進(jìn)行壓縮受力模式的強(qiáng)度及回彈模量試驗(yàn)、彎拉受力模式的強(qiáng)度及回彈模量試驗(yàn)；

[3].根據(jù)受力模式，將步驟[2]中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理成自變量為強(qiáng)度和應(yīng)力水平，因變量為回彈模量的數(shù)據(jù)格式；

[4].采用式(3)的二元二次模型對(duì)步驟[3]中壓縮受力模式下的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，采用式(4)的冪函數(shù)模型對(duì)步驟[3]中的彎拉受力模式下的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，得到以式(3)和式(4)表達(dá)的基于強(qiáng)度水平的半剛性基層回彈模量應(yīng)力依賴模型；

E＝f(σ,R)＝a·σ²+b·σ+c·R+d 式(3)

E＝f(σ,R)＝a·R^c·(σ+1)^b 式(4)

式中：E——壓縮或彎拉回彈模量，單位為MPa；

σ——應(yīng)力水平，單位為MPa；

R——壓縮或彎拉強(qiáng)度，單位為MPa；

a、b、c、d——回歸參數(shù)；

(3)路基土回彈模量應(yīng)力依賴模型確定方法

<1>.在不同圍壓σ₃和偏應(yīng)力σ_d下進(jìn)行路基土動(dòng)態(tài)三軸回彈模量試驗(yàn)；

<2>.在步驟<1>的不同圍壓σ₃下進(jìn)行路基土三軸破壞強(qiáng)度試驗(yàn)；

<3>.將步驟<1>和步驟<2>中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)整理成自變量為偏應(yīng)力和破壞強(qiáng)度，因變量為動(dòng)態(tài)回彈模量的數(shù)據(jù)格式；

<4>.采用式(5)對(duì)步驟<3>中的數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，可得到以式(5)表達(dá)的基于強(qiáng)度指標(biāo)的路基土回彈模量應(yīng)力依賴模型，

式中：E——?jiǎng)討B(tài)三軸回彈模量，單位為MPa；

σ_d——三軸試驗(yàn)偏應(yīng)力，單位為MPa；

p_a——大氣壓力，取0.10138MPa；

R——三軸破壞強(qiáng)度，單位為MPa；

a、b、K₁、K₂、K₃——回歸參數(shù)；

3)根據(jù)擬分析的瀝青路面結(jié)構(gòu)形式和材料類型，給定一組各層材料模量初始值E_i⁰，結(jié)合步驟1)中的厚度h_i和泊松比μ_i，以瀝青路面結(jié)構(gòu)各層受力最不利點(diǎn)位作為當(dāng)量計(jì)算點(diǎn)，采用彈性層狀體系理論計(jì)算各當(dāng)量計(jì)算點(diǎn)的Mises等效應(yīng)力和等效應(yīng)變；

4)將步驟3)中各瀝青層當(dāng)量計(jì)算點(diǎn)的Mises等效應(yīng)變代入瀝青混合料復(fù)模量應(yīng)變依賴模型式(2)、各半剛性基層當(dāng)量計(jì)算點(diǎn)的Mises等效應(yīng)力代入半剛性基層回彈模量應(yīng)力依賴模型式(3)或式(4)、路基層當(dāng)量計(jì)算點(diǎn)的Mises等效應(yīng)力代入路基土回彈模量應(yīng)力依賴模型式(5)，得到一組新的各層材料模量值

5)比較和當(dāng)二者相等或相對(duì)誤差達(dá)到最小值時(shí)，計(jì)算結(jié)束；否則，重復(fù)步驟3)和步驟4)進(jìn)行迭代計(jì)算，直至滿足收斂精度要求為止；

6)采用步驟5)中滿足收斂精度要求時(shí)的各層模量值作為各結(jié)構(gòu)層的最終模量E_i；

7)采用步驟6)中各結(jié)構(gòu)層的最終模量，根據(jù)彈性層狀體系理論計(jì)算瀝青路面結(jié)構(gòu)內(nèi)部任意一點(diǎn)的應(yīng)力、應(yīng)變和位移，從而得到基于路面材料模量應(yīng)力或應(yīng)變依賴模型和當(dāng)量方法的瀝青路面結(jié)構(gòu)分析結(jié)果。